上流式厭氧污泥床反應器（UASB）調試計劃
1.UASB反應器的反應原理
UASB反應器可分為兩個(gè)區域，反應區和氣、液、固三相分離區。在反應區下部，是由沉淀性能良好的污泥（顆粒污泥或絮狀污泥），形成厭氧污泥床。當廢水由反應器底部進(jìn)入反應器后，由于水的向上流動(dòng)和產(chǎn)生的大量氣體上升形成了良好的自然攪拌作用，并使一部分污泥在反應區的污泥床上方形成相對稀薄的污泥懸浮層。懸浮液進(jìn)入分離區后，氣體首先進(jìn)入集氣室被分離，含有懸浮液的廢水進(jìn)入分離區的沉降室，由于氣體已被分離，在沉降室擾動(dòng)很小，污泥在此沉降，由斜面返回反應區。
2.UASB反應器運行的三個(gè)重要前提
反應器內形成沉淀性能良好的顆粒污泥或絮狀污泥。
由于產(chǎn)氣和進(jìn)水的均勻分布所形成的良好的自然攪拌作用。
合理的三相分離器使沉淀性能良好污泥能保留在反應區內。
3.UASB反應器啟動(dòng)運行的四個(gè)階段
3.1 第一階段：UASB啟動(dòng)運行初始階段：
選用接種污泥
選用污水廠(chǎng)污泥消化池的消化污泥接種（具有一定的產(chǎn)甲烷活性）。
接種污泥的方法：接種污泥量、接種污泥的濃度
方法：將含固80%的接種污泥加水攪拌后，均勻倒入到UASB反應池。
接種污泥量：接種污泥量為UASB反應器的有效容積的30%到50%，最少15%，一般為30%。接種污泥的填充量不超過(guò)UASB反應器的有效容積的60%。本系統接種污泥量為80m3。
接種污泥的濃度：初啟動(dòng)時(shí)，稀型污泥的接種量為20到30kgVSS/m3, 濃度小于40kgVSS/m3的稠型硝化污泥接種量可以略小些。
亦有建議以6-8kgVSS/m3為宜，因為消化污泥一般為絮狀體，不宜接種太多，太對了對顆粒污泥不但沒(méi)有好出，反而不利，種泥即污泥種的意思，種泥太多事沒(méi)有必要的，顆粒污泥并非是種泥本身形成的，而是以種泥為種子，在提供充足的營(yíng)養基質(zhì)下由新繁殖的微生物形成，種泥多了，反而會(huì )與初生得顆粒污泥爭奪養分，不利于顆粒污泥的形成。
接種污泥時(shí)的水質(zhì)
配制低濃度的廢水有利于顆粒污泥的形成，但濃度也應當足夠維持良好的細菌生長(cháng)條件，因此，初始配水最低CODcr濃度為2000mg/L，然后逐步提高有機負荷直到可降解的CODcr去除率達到80%為止。
當進(jìn)水CODcr濃度高時(shí)，可采用稀釋水進(jìn)水,調節到適宜的CODcr濃度值。
3.2 第二階段（初始運行階段）（估計30天）
初始階段是指反應器負荷低于2kgCODcr/m3·d的運行階段，此階段反應器的負荷由0.1kgCODcr/m3·d開(kāi)始，逐步分多次提升到2kgCOD/m3·d。
開(kāi)始采用間歇進(jìn)水，污泥負荷宜控制在0.05-0.2kgCODcr/(KgVss·d),當接種污泥逐漸適應廢水后，污泥逐漸具有除去有機物的能力，當CODcr去除率達到80%，或出水有機酸濃度低于200-300mg/L,可以提升進(jìn)水負荷大約為0.5kgCODcr/m3· d，此時(shí)進(jìn)水有間歇進(jìn)水改為連續進(jìn)水。
提升CODcr濃度標準為:當可生物降解的CODcr去除率達到80%后方可提高，直到達2kgCOD/m3·d為初始階段。
在這段運行中，有少量的非常細小的分散污泥帶出，其主要原因是水的上流速度和逐漸產(chǎn)生的少量沼氣
初始運行階段，每日測定進(jìn),出水流量、pH、CODcr、ALK、VFA、SS等項目，經(jīng)測定結果判斷，若出水VFA＜3mmol/l，VFA/ALK=0.3以下，表示UASB系統運行正常。
3.3 第三階段：顆粒污泥出現期（預計25天）
結束初期啟動(dòng)后，污泥已適應廢水性質(zhì)并具有一定除去有機物的能力，這時(shí)應及時(shí)提升污泥負荷為0.25kgCODcr/kgVSS·d或進(jìn)水容積負荷2.0 kgCODcr/m3·d，使微生物獲得足夠的營(yíng)養。
反應器的有機負荷由2kgCOD/m3· d到3.0kgCOD/m3·d的運行階段
此階段的反應負荷由2kgCOD/m3·d開(kāi)始，每次0.1kgCOD/m3·d有機負荷提升，也可以每次負荷增加20%，每次操作所需時(shí)間長(cháng)短不同，有時(shí)可長(cháng)達兩周，有時(shí)僅幾天，經(jīng)過(guò)多次重復操作可達到設計指標。
但提升有機負荷的標準與監測項目判斷運行正常的方法同初始運行階段。
在這段運行中，由于提升水量大，COD濃度高，產(chǎn)氣量和上流速度的增加引起污泥膨脹，污泥量帶出量多，大多為細小非分散的污泥或部分絮狀污泥。這種污泥的帶出，有利于顆粒化污泥的形成。
3.4 第四階段：顆粒污泥培養期（30天）
本階段的任務(wù)是要實(shí)現反應器內德污泥全部顆粒化或使反應器達到設計負荷，為了加速污泥的增值，應盡快把污泥負荷提高至0.4-0.5kgCODcr/kgVSS·d，使微生物獲得充足養料，促進(jìn)其快速增長(cháng)。
這一階段是指反應器的有機負荷達到設計指標3.0kgCOD/m3·d，以后的穩定運行階段。在這段的運行中，PH值、溫度、有機負荷、VFA、ALK等各項操作參數嚴格控制，逐步形成顆粒污泥。
注：
1、自初始階段開(kāi)始，每日監測項目一次，進(jìn)、出水PH值、COD、SS、VFA、ALK、流量。
2、根據監測結果進(jìn)行分析、判斷、及時(shí)調整進(jìn)水量、濃度、保持穩定運行。
4.UASB反應器調試運行控制工藝參數
4.1 反應溫度（常溫）
20±2℃，指反應器內反應液的溫度，高出細菌的生長(cháng)溫度的上限，將導致細菌死亡。當溫度下降并低于溫度范圍的下限時(shí)，從整體上講，細菌不會(huì )死亡，而只是逐漸停止或減弱代謝活動(dòng)，菌種處于休眠狀態(tài)。
4.2 pH值
pH值范圍為6.8~7.8，最佳PH值范圍為6.8~7.2。pH值范圍是指UASB反應器內反應區的pH，而不是進(jìn)液的pH。因為廢水進(jìn)入反應器內，生物化學(xué)過(guò)程和稀釋作用可以迅速改變進(jìn)液的pH值。對pH值改變最大的影響因素是酸的形成，特別是乙酸的形成。因此含有大量溶解性碳水化合物（如糖、淀粉）等廢水進(jìn)入反應器后pH將迅速降低。而乙酸化的廢水進(jìn)入反應器后pH將上升。對于含大量蛋白質(zhì)或氨基酸的廢水，由于氨的形成，pH會(huì )略有上升。對不同的廢水可選擇不同的進(jìn)液pH值。
4.3 出水VFA的濃度與組成
因為VFA的去除程度可以直接反映出反應器運行的狀況，在正常情況下，底物由酸化菌轉化為VFA，VFA可被甲烷菌轉化甲烷，因此甲烷菌活躍時(shí)，出水VFA濃度較低，當出水VFA濃度低于3mmol/l（或200mg乙酸/L）時(shí)，反應器運行狀態(tài)最為良好。
4.4 營(yíng)養物與微量元素
主要營(yíng)養物氮、磷、鉀和硫等以及其他的生長(cháng)必須的微量元素。例如（Fe、Ni、Co）應當滿(mǎn)足微生物生長(cháng)的需要。一般N和P的要求大約為COD：N：P=（350~500）：5：1，但由于發(fā)酵產(chǎn)酸菌的生長(cháng)速率大大高于甲烷菌，因此較為精確的估算應當是COD：N：P：S=（50/Y）：5：1，其中Y為細胞產(chǎn)率，對于發(fā)酵產(chǎn)酸菌Y=0.15；對于產(chǎn)甲烷菌Y=0.03,此外,甲烷菌細胞組成中有較高濃度的鐵、鎳和鈷。
4.5 毒物
毒性化合物應當低于抑制濃度或應給于污泥足夠的馴化時(shí)間。如：氨氮、無(wú)機硫化物、鹽類(lèi)、重金屬、非極性有機化合物（揮發(fā)性脂肪酸）等，在運行中都要根據監測結果進(jìn)行判斷，及時(shí)調整處理。
5.UASB初次啟動(dòng)過(guò)程的注意事項
5.1 對初期啟動(dòng)UASB目標要明確
對UASB（第一階段）啟動(dòng)初期，不要追求反應器的處理效率和出水質(zhì)量。初期的目標是使反應器逐漸進(jìn)入“工作”狀態(tài)。是使菌種由休眠狀態(tài)恢復、活化的過(guò)程。在這一過(guò)程中，當菌種從休眠狀態(tài)中恢復到營(yíng)養細胞的狀態(tài)后，它們還要經(jīng)歷對廢水性質(zhì)的適應。在整個(gè)馴化增殖過(guò)程中，而原種污泥中可能濃度較低甲烷菌增長(cháng)速度相對于產(chǎn)酸菌要慢得多。因此在顆粒污泥出現前的這一段相當長(cháng)。這一段不可能快，也不能有較大的負荷。
5.2 當廢水CODcr濃度低于2000mg/L時(shí)，一般不需要稀釋?zhuān)芍苯舆M(jìn)液
當廢水CODcr濃度高于2000mg/L時(shí)，可采用進(jìn)水稀釋?zhuān)龃筮M(jìn)水量，促使處理設施水流分布均勻。
5.3 負荷增加的操作方法
啟動(dòng)最初負荷可從0.1~2.0kgCOD/m3·d開(kāi)始，當降解的CODcr去除率達到80%后，再逐步增大負荷。負荷不應增加太快，只要略高于容積負荷0.1kgCOD/m3·d即可。水力保留時(shí)間大于24小時(shí)。連續運行。直到有氣體產(chǎn)生。5天后檢查產(chǎn)氣是否達到略高于0.1m3/m3·d。如果5天后反應器產(chǎn)氣量仍未達到這一數值，可以停止進(jìn)水，3天后再恢復進(jìn)液，直到產(chǎn)氣量增加達到0.1m3/m3·d。
檢查出水VFA，VFA過(guò)高，則表示反應器負荷相當于當時(shí)的菌種活力偏高。出水VFA若高于8mmol/l，則停止進(jìn)水，直到反應器內VFA低于3mmol/l后，再繼續以原濃度、原負荷進(jìn)水，如果出水VFA低于3mmol/l，說(shuō)明反應器運行良好。
5.4 增加負荷量
增加負荷量可以通過(guò)增大進(jìn)水量，或者降低進(jìn)水稀釋比的方法，負荷每次可提升20~30%，可以重復進(jìn)行。每次操作所需時(shí)間長(cháng)短不同，有時(shí)長(cháng)達兩周，有時(shí)僅需幾天，要根據監測數據判斷，直到達到設計負荷為止。
5.5 水力停留時(shí)間
水力停留時(shí)間對于厭氧工藝的影響是通過(guò)上升流速來(lái)表現的。一方面高的液體流速增加污水系統內進(jìn)水區的擾動(dòng)，因此增加了生物污泥與進(jìn)水有機物之間的接觸，有利于提高去除率。在采用傳統的UASB系統的情況下，上升流速的平均值一般不超過(guò)0.5m/h。這是為保證顆粒污泥形成的重要條件之一。
5.6 運行中始終保持VFA/ALK=0.3以下
否則揮發(fā)性脂肪酸積累運行失敗。
6.厭氧生物處理的影響因素
6.1 溫度——厭氧廢水處理分為低溫、中溫和高溫三類(lèi)
迄今大多數厭氧廢水處理系統在中溫范圍運行，在此范圍溫度每升高10℃，厭氧反應速度約增加一倍。中溫工藝以30-40℃最為常見(jiàn)，其最佳處理溫度在35-40℃間。高溫工藝多在50-60℃間運行。在上述范圍內，溫度的微小波動(dòng)（如1-3℃）對厭氧工藝不會(huì )有明顯影響，但如果溫度下降幅度過(guò)大（超過(guò)5℃），則由于污泥活力的降低，反應器的負荷也應當降低以防止由于過(guò)負荷引起反應器酸積累等問(wèn)題，即我們常說(shuō)的“酸化”，否則沼氣產(chǎn)量會(huì )明顯下降，甚至停止產(chǎn)生，與此同時(shí)揮發(fā)酸積累，出水pH下降，COD值升高。
注：以上所謂溫度指厭氧反應器內溫度
6.2 pH
厭氧處理的這一pH范圍是指反應器內反應區的pH，而不是進(jìn)液的pH，因為廢水進(jìn)入反應器內，生物化學(xué)過(guò)程和稀釋作用可以迅速改變進(jìn)液的pH值。反應器出液的pH一般等于或接近于反應器內的pH。對pH值改變最大的影響因素是酸的形成，特別是乙酸的形成。因此含有大量溶解性碳水化合物（例如糖、淀粉）等廢水進(jìn)入反應器后pH將迅速降低，而己酸化的廢水進(jìn)入反應器后pH將上升。對于含大量蛋白質(zhì)或氨基酸的廢水，由于氨的形成，pH會(huì )略上升。反應器出液的pH一般會(huì )等于或接近于反應器內的pH。pH值是廢水厭氧處理最重要的影響因素之一，厭氧處理中，水解菌與產(chǎn)酸菌對pH有較大范圍的適應性，大多數這類(lèi)細菌可以在pH為5.0-8.5范圍生長(cháng)良好，一些產(chǎn)酸菌在pH小于5.0時(shí)仍可生長(cháng)。但通常對pH敏感的甲烷菌適宜的生長(cháng)pH為6.5-7.8，這也是通常情況下厭氧處理所應控制的pH范圍。我公司要求厭氧反應器內pH控制在6.8-7.2之間。
進(jìn)水pH條件失常首先表現在使產(chǎn)甲烷作用受到抑制（表現為沼氣產(chǎn)生量降低，出水COD值升高），即使在產(chǎn)酸過(guò)程中形成的有機酸不能被正常代謝降解，從而使整個(gè)消化過(guò)程各個(gè)階段的協(xié)調平衡喪失。如果pH持續下降到5以下不僅對產(chǎn)甲烷菌形成毒害，對產(chǎn)酸菌的活動(dòng)也產(chǎn)生抑制，進(jìn)而可以使整個(gè)厭氧消化過(guò)程停滯，而對此過(guò)程的恢復將需要大量的時(shí)間和人力物力。pH值在短時(shí)間內升高過(guò)8，一般只要恢復中性，產(chǎn)甲烷菌就能很快恢復活性，整個(gè)厭氧處理系統也能恢復正常。
6.3 有機負荷和水力停留時(shí)間
有機負荷的變化可體現為進(jìn)水流量的變化和進(jìn)水CODcr值的變化。厭氧處理系統的正常運轉取決于產(chǎn)酸和產(chǎn)甲烷速率的相對平衡，有機負荷過(guò)高，則產(chǎn)酸率有可能大于產(chǎn)甲烷的用酸率，從而造成揮發(fā)酸的積累使pH迅速下降，阻礙產(chǎn)甲烷階段的正常進(jìn)行，嚴重時(shí)可導致“酸化”。而且如果有機負荷的提高是由進(jìn)水量增加而產(chǎn)生的，過(guò)高的水力負荷還有可能使厭氧處理系統的污泥流失率大于其增長(cháng)率，進(jìn)而影響整個(gè)系統的處理效率。水力停留時(shí)間對于厭氧工藝的影響主要是通過(guò)上升流速來(lái)表現出來(lái)的。一方面，較高的水流速度可以提高污水系統內進(jìn)水區的擾動(dòng)性，從而增加生物污泥與進(jìn)水有機物之間的接觸，提高有機物的去除率。另一方面，為了維持系統中能擁有足夠多的污泥，上升流速又不能超過(guò)一定限值，通常采用UASB法處理廢水時(shí)，為形成顆粒污泥，厭氧反應器內的上升流速一般不低于0.5m/h。
6.4 懸浮物
懸浮物在反應器污泥中的積累對于UASB系統是不利的。懸浮物使污泥中細菌比例相對減少，因此污泥的活性降低。由于在一定的反應器中內能保持一定量的污泥，懸浮物的積累最終使反應器產(chǎn)甲烷能力和負荷下降。
（引：針對于調節池內的浮渣及進(jìn)入污水處理廠(chǎng)的污水中的懸浮物質(zhì)我們在日常工作當中需采取必要的措施和手段將其除去）
7.UASB反應器常見(jiàn)故障
7.1 污泥顆粒化的意義
顆粒污泥即我們常說(shuō)的厭氧污泥，它的形成實(shí)際上是微生物固定化的一種形式，其外觀(guān)為具有相對規則的球形或橢圓形黑色顆粒。光學(xué)顯微鏡下觀(guān)察，顆粒污泥呈多孔結構，表面有一層透明膠狀物，其上附著(zhù)甲烷菌。顆粒污泥靠近外表面部分的細胞密度最大，內部結構松散，粒徑大的顆粒污泥內部往往有一個(gè)空腔。大而空的顆粒污泥容易破碎，其破碎的碎片成為新生顆粒污泥的內核，一些大的顆粒污泥還會(huì )因內部產(chǎn)生的氣體不易釋放出去而容易上浮，以至被水流帶走，只要量不大，這也為一種正常現象。
厭氧反應器內顆粒污泥形成的過(guò)程稱(chēng)之為顆粒污泥化，顆粒污泥化是大多數UASB反應器啟動(dòng)的目標和成功的標志。污泥的顆粒化可以使UASB反應器允許有更高的有機物容積負荷和水力負荷。
厭氧反應器內的顆粒污泥其實(shí)是一個(gè)完美的微生物水處理系統。這些微生物在厭氧環(huán)境中將難降解的有機物轉化為甲烷、二氧化碳等氣體與水系統分離并實(shí)現菌體增殖，通過(guò)這種方式污水得到凈化。這里面涉及到兩類(lèi)關(guān)系極為密切的厭氧菌：產(chǎn)酸菌和產(chǎn)甲烷菌。產(chǎn)酸菌將有機物轉化為揮發(fā)性有機酸，而產(chǎn)甲烷菌利用這些有機酸把他們轉化為甲烷、二氧化碳等氣體，這時(shí)污水得到凈化。在這個(gè)過(guò)程中，對于凈化污水來(lái)說(shuō)，起關(guān)鍵作用的是甲烷菌，而甲烷菌對于環(huán)境的變化是相當敏感的，一旦溫度、pH、有毒物質(zhì)侵入、負荷等因素變化，均易引發(fā)其活力的下降，導致?lián)]發(fā)酸積累，揮發(fā)酸積累的直接后果是系統pH下降，如此循環(huán)，厭氧反應器開(kāi)始“酸化”。
7.2 什么是“酸化”
UASB反應器在運行過(guò)程中由于進(jìn)水負荷、水溫、有毒物質(zhì)進(jìn)入等原因變化而導致?lián)]發(fā)性脂肪酸在厭氧反應器內積累，從而出現產(chǎn)氣量減小、出水CODcr值增加、出水pH值降低的現象，稱(chēng)之為“酸化”。發(fā)生“酸化”的反應器其顆粒污泥中的產(chǎn)甲烷菌受到嚴重抑制，不能將乙酸轉化為甲烷，此時(shí)系統出水CODcr值甚至高于進(jìn)水CODcr值，厭氧反應器處于癱瘓狀態(tài)。
7.3 揮發(fā)酸、堿度對厭氧反應器的運行的影響
揮發(fā)性脂肪酸
1）VFA簡(jiǎn)介
揮發(fā)性脂肪酸簡(jiǎn)稱(chēng)揮發(fā)酸，英文縮寫(xiě)為VFA，它是有機物質(zhì)在厭氧產(chǎn)酸菌的作用下經(jīng)水解、發(fā)酵發(fā)酸而形成的簡(jiǎn)單的具有揮發(fā)性的脂肪酸，如乙酸、丙酸等。揮發(fā)酸對甲烷菌的毒性受系統pH值的影響，如果厭氧反應器中的pH值較低，則甲烷菌將不能生長(cháng)，系統內VFA不能轉化為沼氣而是繼續積累。相反在pH值為7或略高于7時(shí)，VFA是相對無(wú)毒的。
揮發(fā)酸在較低pH值下對甲烷菌的毒性是可逆的。在pH值約等于5時(shí)，甲烷菌在含VFA的廢水中停留長(cháng)達兩月仍可存活，但一般講，其活性需要在系統pH值恢復正常后幾天到幾個(gè)星期才能夠恢復。如果低pH值條件僅維持12h以下，產(chǎn)甲烷活性可在pH值調節之后立即恢復。
2）VFA積累產(chǎn)生的原因
厭氧反應器出水VFA是厭氧反應器運行過(guò)程中非常重要的參數，出水VFA濃度過(guò)高，意味著(zhù)甲烷菌活力還不夠高或環(huán)境因素使甲烷菌活力下降而導致VFA利用不充分，積累所致。溫度的突然降低或升高、毒性物質(zhì)濃度的增加、pH的波動(dòng)、負荷的突然加大等都會(huì )由出水VFA的升高反應出來(lái)。
進(jìn)水狀態(tài)穩定時(shí)，出水pH的下降也能反能反映出VFA的升高，但是pH的變化要比VFA的變化遲緩，有時(shí)VFA可升高數倍而pH尚沒(méi)有明顯改變。因此從監測出水VFA濃度可快速反映出反應器運行的狀況，并因此有利于操作過(guò)程及時(shí)調節。過(guò)負荷是出水VFA升高的原因。因此當出水VFA升高而環(huán)境因素（溫度、進(jìn)水pH、出水水質(zhì)等）沒(méi)有明顯變化時(shí)，出水VFA的升高可由降低反應器負荷來(lái)調節，過(guò)負荷由進(jìn)水COD濃度或進(jìn)水流量的升高引起，也會(huì )由反應器內污泥過(guò)多流失引起。
3）VFA與反應器內pH值的關(guān)系
在UASB反應器運行過(guò)程中，反應器內的pH值應保持在6.5-7.8范圍內，并應盡量減少波動(dòng)。pH值在6.5以下，甲烷菌即已受到抑制，pH值低于6.0時(shí)，甲烷菌已嚴重抑制，反應器內產(chǎn)酸菌呈現優(yōu)勢生長(cháng)。此時(shí)反應器已嚴重酸化，恢復十分困難。
VFA濃度增高是pH下降的主要原因，雖然pH的檢測非常方便，但它的變化比VFA濃度的變化要滯后許多。當甲烷菌活性降低，或因過(guò)負荷導致VFA開(kāi)始積累時(shí)，由于廢水的緩沖能力，pH值尚沒(méi)有明顯變化，從pH值的監測上尚反映不出潛在的問(wèn)題。當VFA積累至一定程度時(shí)，pH才會(huì )有明確變化。因此測定VFA是控制反應器pH降低的有效措施。
當pH值降低較多，一般低于6.5時(shí)就應采取應急措施，減少或停止進(jìn)液，同時(shí)繼續觀(guān)察出水pH和VFA。待pH和VFA恢復正常以后，反應器在較低的負荷下運行。進(jìn)水pH的降低可能是反應器內pH下降的原因，這就要看反應器內堿度的多少，因此如果反應器內pH降低，及時(shí)檢查進(jìn)液pH有無(wú)改變并監測反應器內堿度也是很必要的。
4）厭氧反應器啟動(dòng)、運行過(guò)程中需注意與VFA相關(guān)的問(wèn)題
厭氧反應器運轉正常的情況下，VFA的濃度小于3mmol/l，但在啟動(dòng)和運行過(guò)程中VFA出現一定的波動(dòng)是正常的，不必太過(guò)驚慌。
①厭氧反應器啟動(dòng)階段，當環(huán)境因素如出水pH、罐溫正常時(shí)，出水VFA過(guò)高則表時(shí)反應器負荷相對于當時(shí)的顆粒污泥活力偏高。出水VFA若高于8mmol/l，則應當停止進(jìn)液，直到反應器內VFA低于3mmol/l后，再繼續以原濃度、負荷進(jìn)液運行。
②厭氧反應器運行階段，運行負荷的增加可能會(huì )導致出水VFA濃度的升高，當出水VFA高于8mmol/l時(shí)，不要停止進(jìn)液但要仔細觀(guān)察反應器內pH值、CODcr值的變化防止“酸化”的發(fā)生。增大負荷后短時(shí)間內，產(chǎn)氣量可能會(huì )降低，幾天后產(chǎn)氣量會(huì )重新上升，出水VFA濃度也會(huì )下降。但如果出水VFA增大到15mmol/l則必須把降至原來(lái)水平，并保證反應器內pH不低于6.5，一旦降至6.5以下，則有必要加堿調節pH。
堿度
1）堿度簡(jiǎn)介
堿度不是堿，廣義的堿度指的是水中強堿弱酸鹽的濃度，它在不同的pH值下的存在形式不同（弱酸跟上的H數目不同），能根據環(huán)境釋放或吸收H離子，從而起到緩沖溶液中pH變化的作用，使系統內pH波動(dòng)減小。堿度是不直接參加反應的。
堿度是衡量厭氧系統緩沖能力的重要指標，是系統耐pH沖擊能力的衡量標準。因此UASB在運行過(guò)程中一般都要監測堿度的。操作合理的厭氧反應器堿度一般在2000-4000mg/l，正常范圍在1000-5000mg/l。（以上堿度均以CaCO3計）
2）堿度對UASB顆粒污泥的影響
堿度對UASB顆粒污泥的影響表現在兩個(gè)方面：一是對顆粒化進(jìn)程的影響；二是對顆粒污泥產(chǎn)甲烷活性(SMA)的影響。堿度對顆粒污泥活性的影響主要表現在通過(guò)調節pH值(即通過(guò)堿度的緩沖作用使pH值變化較小)使得產(chǎn)甲烷菌呈不同的生長(cháng)活性。
在一定的堿度范圍內，進(jìn)水堿度高的反應器污泥顆粒化速度快，但顆粒污泥的SMA低；進(jìn)水堿度低的反應器其污泥顆粒化速度慢，但顆粒污泥的SMA高。因此，在污泥顆粒化過(guò)程中進(jìn)水堿度可以適當偏高(但不能使反應器的pH＞8.2，這主要是因為此時(shí)產(chǎn)甲烷菌會(huì )受到嚴重抑制)以加速污泥的顆粒化，使反應器快速啟動(dòng)；而在顆粒化過(guò)程基本結束時(shí)，進(jìn)水堿度應適當偏低以提高顆粒污泥的SMA。
