「最強總結」SBR工藝的發(fā)展、設計、運行調試

在國內，彭永臻院士那篇著(zhù)名的論文《SBR法的五大優(yōu)點(diǎn)》可以說(shuō)是我國開(kāi)啟對于SBR工藝廣泛研究的信號燈吧，這篇論文在我國對于SBR研究上的有著(zhù)非常高的地位，被引用了很多次。

序批式活性污泥法（SBR—Sequencing Batch Reactor）是早在1914年就由英國學(xué)者Ardern和Locket發(fā)明了的水處理工藝。70年代初，美國Natre Dame 大學(xué)的R.Irvine 教授采用實(shí)驗室規模對SBR工藝進(jìn)行了系統深入的研究，并于1980年在美國環(huán)保局（EPA）的資助下，在印第安那州的Culwer城改建并投產(chǎn)了世界上第一個(gè)SBR法污水處理廠(chǎng)。SBR工藝的過(guò)程是按時(shí)序來(lái)運行的，一個(gè)操作過(guò)程分五個(gè)階段：進(jìn)水、反應、沉淀、潷水、閑置。

由于SBR在運行過(guò)程中，各階段的運行時(shí)間、反應器內混合液體積的變化以及運行狀態(tài)等都可以根據具體污水的性質(zhì)、出水水質(zhì)、出水質(zhì)量與運行功能要求等靈活變化。對于SBR反應器來(lái)說(shuō)，只是時(shí)序控制，無(wú)空間控制障礙，所以可以靈活控制。因此，SBR工藝發(fā)展速度極快，并衍生出許多種新型SBR處理工藝。

間歇式循環(huán)延時(shí)曝氣活性污泥法（ICEAS—Intermittent Cyclic Extended System）是在1968年由澳大利亞新威爾士大學(xué)與美國ABJ公司合作開(kāi)發(fā)的。1976年世界上第一座ICEAS工藝污水廠(chǎng)投產(chǎn)運行。ICEAS與傳統SBR相比，最大特點(diǎn)是：在反應器進(jìn)水端設一個(gè)預反應區，整個(gè)處理過(guò)程連續進(jìn)水，間歇排水,無(wú)明顯的反應階段和閑置階段，因此處理費用比傳統SBR低。由于全過(guò)程連續進(jìn)水，沉淀階段泥水分離差，限制了進(jìn)水量。

好氧間歇曝氣系統（DAT-IAT—Demand Aeration Tank-Intermittent Tank）是由天津市政工程設計研究院提出的一種SBR新工藝。主體構筑物是由需氧池DAT池和間歇曝氣池IAT池組成，DAT池連續進(jìn)水連續曝氣，其出水從中間墻進(jìn)入IAT池，IAT池連續進(jìn)水間歇排水。同時(shí)，IAT池污泥回流DAT池。它具有抗沖擊能力強的特點(diǎn)，并有除磷脫氮功能。

循環(huán)式活性污泥法(CASS—Cyclic Activated Sludge System)是Gotonszy教授在ICEAS工藝的基礎上開(kāi)發(fā)出來(lái)的,是SBR工藝的一種新形式。將ICEAS的預反應區用容積更小，設計更加合理優(yōu)化的生物選擇器代替。通常CASS池分三個(gè)反應區：生物選擇器、缺氧區和好氧區，容積比一般為1：5：30。整個(gè)過(guò)程間歇運行，進(jìn)水同時(shí)曝氣并污泥回流。該處理系統具有除氮脫磷功能。

UNITANK單元水池活性污泥處理系統是比利時(shí)SEGHERS公司提出的，它是SBR工藝的又一種變形。它集合了SBR工藝和氧化溝工藝的特點(diǎn)，一體化設計使整個(gè)系統連續進(jìn)水連續出水，而單個(gè)池子相對為間歇進(jìn)水間歇排水。此系統可以靈活的進(jìn)行時(shí)間和空間控制，適當的增大水力停留時(shí)間，可以實(shí)現污水的脫氮除磷。

改良式序列間歇反應器（MSBR—Modified Sequencing Batch Reactor）是C,Y.Yang等人根據SBR技術(shù)特點(diǎn)結合A2-O工藝，研究開(kāi)發(fā)的一種更為理想的污水處理系統。采用單池多方格方式，在恒定水位下連續運行。通常MSBR池分為主曝氣池、序批池1、序批池2、厭氧池A、厭氧池B、缺氧池、泥水分離池。

每個(gè)周期分為6個(gè)時(shí)段，每3個(gè)時(shí)段為一個(gè)半周期。一個(gè)半周期的運行狀況：污水首先進(jìn)入厭氧池A脫氮，再進(jìn)入厭氧池B除磷，進(jìn)入主曝氣池好氧處理，然后進(jìn)入序批池，兩個(gè)序批池交替運行（缺氧—好氧/沉淀—出水）。脫氮除磷能力更強。

SBR工藝優(yōu)點(diǎn)

1、理想的推流過(guò)程使生化反應推動(dòng)力增大，效率提高，池內厭氧、好氧處于交替狀態(tài)，凈化效果好。

2、運行效果穩定，污水在理想的靜止狀態(tài)下沉淀，需要時(shí)間短、效率高，出水水質(zhì)好。

3、耐沖擊負荷，池內有滯留的處理水，對污水有稀釋、緩沖作用，有效抵抗水量和有機污物的沖擊。

4、工藝過(guò)程中的各工序可根據水質(zhì)、水量進(jìn)行調整，運行靈活。

5、處理設備少，構造簡(jiǎn)單，便于操作和維護管理。

6、反應池內存在DO、BOD5濃度梯度，有效控制活性污泥膨脹。

7、SBR法系統本身也適合于組合式構造方法，利于廢水處理廠(chǎng)的擴建和改造。

8、脫氮除磷，適當控制運行方式，實(shí)現好氧、缺氧、厭氧狀態(tài)交替，具有良好的脫氮除磷效果。

9、工藝流程簡(jiǎn)單、造價(jià)低。主體設備只有一個(gè)序批式間歇反應器，無(wú)二沉池、污泥回流系統，調節池、初沉池也可省略，布置緊湊、占地面積省。

SBR系統的適用范圍

由于上述技術(shù)特點(diǎn)，SBR系統進(jìn)一步拓寬了活性污泥法的使用范圍。就近期的技術(shù)條件，SBR系統更適合以下情況：

1) 中小城鎮生活污水和廠(chǎng)礦企業(yè)的工業(yè)廢水，尤其是間歇排放和流量變化較大的地方。

2) 需要較高出水水質(zhì)的地方，如風(fēng)景游覽區、湖泊和港灣等，不但要去除有機物，還要求出水中除磷脫氮，防止河湖富營(yíng)養化。

3) 水資源緊缺的地方。SBR系統可在生物處理后進(jìn)行物化處理，不需要增加設施，便于水的回收利用。

4) 用地緊張的地方。

5) 對已建連續流污水處理廠(chǎng)的改造等。

6) 非常適合處理小水量，間歇排放的工業(yè)廢水與分散點(diǎn)源污染的治理。

SBR設計要點(diǎn)、主要參數

　　 SBR設計要點(diǎn)

　　 1、運行周期（T）的確定

　　 SBR的運行周期由充水時(shí)間、反應時(shí)間、沉淀時(shí)間、排水排泥時(shí)間和閑置時(shí)間來(lái)確定。充水時(shí)間（tv）應有一個(gè)最優(yōu)值。如上所述，充水時(shí)間應根據具體的水質(zhì)及運行過(guò)程中所采用的曝氣方式來(lái)確定。當采用限量曝氣方式及進(jìn)水中污染物的濃度較高時(shí)，充水時(shí)間應適當取長(cháng)一些；當采用非限量曝氣方式及進(jìn)水中污染物的濃度較低時(shí)，充水時(shí)間可適當取短一些。充水時(shí)間一般取1～4ｈ。反應時(shí)間（tR）是確定SBR 反應器容積的一個(gè)非常主要的工藝設計參數，其數值的確定同樣取決于運行過(guò)程中污水的性質(zhì)、反應器中污泥的濃度及曝氣方式等因素。對于生活污水類(lèi)易處理廢水，反應時(shí)間可以取短一些，反之對含有難降解物質(zhì)或有毒物質(zhì)的廢水，反應時(shí)間可適當取長(cháng)一些。一般在2～8h。沉淀排水時(shí)間（tS+D）一般按2～4h設計。閑置時(shí)間（tE）一般按2h設計。一個(gè)周期所需時(shí)間tC≥tR﹢tS﹢tD ，周期數 n﹦24／tC

　　 2、反應池容積的計算

　　假設每個(gè)系列的污水量為q，則在每個(gè)周期進(jìn)入各反應池的污水量為q/n·N。各反應池的容積為：

　　 V:各反應池的容量

　　 1/m：排出比

　　 n：周期數（周期/d）

　　 N:每一系列的反應池數量

　　 q：每一系列的污水進(jìn)水量（設計最大日污水量）（m3/d）

　　 3、曝氣系統

　　序批式活性污泥法中，曝氣裝置的能力應是在規定的曝氣時(shí)間內能供給的需氧量，在設計中，高負荷運行時(shí)每單位進(jìn)水BOD為0.5～1.5kgO2/kgBOD，低負荷運行時(shí)為1.5～2.5kgO2/kgBOD。

　　在序批式活性污泥法中，由于在同一反應池內進(jìn)行活性污泥的曝氣和沉淀，曝氣裝置必須是不易堵塞的，同時(shí)考慮反應池的攪拌性能。常用的曝氣系統有氣液混合噴射式、機械攪拌式、穿孔曝氣管、微孔曝氣器，一般選射流曝氣，因其在不曝氣時(shí)尚有混合作用，同時(shí)避免堵塞。

　　 4、排水系統

　　 ⑴上清液排除出裝置應能在設定的排水時(shí)間內，活性污泥不發(fā)生上浮的情況下排出上清液，排出方式有重力排出和水泵排出。

　　 ⑵為預防上清液排出裝置的故障，應設置事故用排水裝置。

　　 ⑶在上清液排出裝置中，應設有防浮渣流出的機構。

　　序批式活性污泥的排出裝置在沉淀排水期，應排出與活性污泥分離的上清液，并且具備以下的特征：

　　 1) 應能既不擾動(dòng)沉淀的污泥，又不會(huì )使污泥上浮，按規定的流量排出上清液。（定量排水）

　　 2) 為獲得分離后清澄的處理水，集水機構應盡量靠近水面，并可隨上清液排出后的水位變化而進(jìn)行排水。（追隨水位的性能）

　　 3) 排水及停止排水的動(dòng)作應平穩進(jìn)行，動(dòng)作準確，持久可靠。（可靠性）

　　排水裝置的結構形式，根據升降的方式的不同，有浮子式、機械式和不作升降的固定式。

　　 5、排泥設備

　　設計污泥干固體量=設計污水量×設計進(jìn)水SS濃度×污泥產(chǎn)率／1000 ，在高負荷運行（0.1～0.4 kg-BOD/kg-ss·d）時(shí)污泥產(chǎn)量以每流入1 kgSS產(chǎn)生1 kg計算，在低負荷運行（0.03～0.1 kg-BOD/kg-ss·d）時(shí)以每流入1 kgSS產(chǎn)生0.75 kg計算。

　　在反應池中設置簡(jiǎn)易的污泥濃縮槽，能夠獲得2～3%的濃縮污泥。由于序批式活性污泥法不設初沉池，易流入較多的雜物，污泥泵應采用不易堵塞的泵型。

　　 SBR設計主要參數

　　序批式活性污泥法的設計參數，必須考慮處理廠(chǎng)的地域特性和設計條件（用地面積、維護管理、處理水質(zhì)指標等）適當的確定。

　　用于設施設計的設計參數應以下值為準：

　　項目參數

　　 BOD-SS負荷(kg-BOD/kg-ss·d) 0.03～0.4

　　 MLSS(mg/l) 1500～5000

　　排出比(1/m) 1/2～1/6

　　安全高度ε(cm)(活性污泥界面以上的最小水深) 50以上

　　序批式活性污泥法是一種根據有機負荷的不同而從低負荷（相當于氧化溝法）到高負荷（相當于標準活性污泥法）的范圍內都可以運行的方法。序批式活性污泥法的BOD-SS負荷，由于將曝氣時(shí)間作為反應時(shí)間來(lái)考慮，定義公式如下：

　　 QS：污水進(jìn)水量（m3/d）

　　 CS：進(jìn)水的平均BOD5(mg/l)

　　 CA：曝氣池內混合液平均MLSS濃度(mg/l)

　　 V：曝氣池容積

　　 e：曝氣時(shí)間比 e=n·TA/24

　　 n:周期數 TA:一個(gè)周期的曝氣時(shí)間

　　序批式活性污泥法的負荷條件是根據每個(gè)周期內，反應池容積對污水進(jìn)水量之比和每日的周期數來(lái)決定，此外，在序批式活性污泥法中，因池內容易保持較好的MLSS濃度，所以通過(guò)MLSS濃度的變化，也可調節有機物負荷。進(jìn)一步說(shuō)，由于曝氣時(shí)間容易調節，故通過(guò)改變曝氣時(shí)間，也可調節有機物負荷。

　　在脫氮和脫硫為對象時(shí)，除了有機物負荷之外，還必須對排出比、周期數、每日曝氣時(shí)間等進(jìn)行研究。

　　在用地面積受限制的設施中，適宜于高負荷運行，進(jìn)水流量小負荷變化大的小規模設施中，最好是低負荷運行。因此，有效的方式是在投產(chǎn)初期按低負荷運行，而隨著(zhù)水量的增加，也可按高負荷運行。

　　不同負荷條件下的特征

　　有機物負荷條件（進(jìn)水條件） 高負荷運行 低負荷運行

　　間歇進(jìn)水間歇進(jìn)水、連續

　　運行條件BOD-SS負荷（kg-BOD/kg-ss·d）0.1～0.4 0.03～0.1

　　周期數大（3～4） 小（2～3）

　　排出比大小

　　處理特性有機物去除 處理水BOD<20mg l="" 去除率比較高<="" p="">

　　脫氮較低高

　　脫磷高較低

　　污泥產(chǎn)量多少

　　維護管理抗負荷變化性能比低負荷差 對負荷變化的適應性強，運行的靈活性強

　　用地面積反應池容積小，省地 反應池容積較大

　　適用范圍能有效地處理中等規模以上的污水，適用于處理規模約為2000m3/d以上的設施 適用于小型污水處理廠(chǎng)，處理規模約為2000m3/d以下，適用于不需要脫氮的設施。

　　 SBR設計需特別注意的問(wèn)題

　　（一）主要設施與設備

　　 1、設施的組成

　　本法原則上不設初次沉淀池，本法應用于小型污水處理廠(chǎng)的主要原因是設施較簡(jiǎn)單和維護管理較為集中。為適應流量的變化，反應池的容積應留有余量或采用設定運行周期等方法。但是，對于游覽地等流量變化很大的場(chǎng)合，應根據維護管理和經(jīng)濟條件，研究流量調節池的設置。

　　 2、反應池

　　反應池的形式為完全混合型，反應池十分緊湊，占地很少。形狀以矩形為準，池寬與池長(cháng)之比大約為1：1～1：2，水深4～6米。

　　反應池水深過(guò)深，基于以下理由是不經(jīng)濟的：①如果反應池的水深大，排出水的深度相應增大，則固液分離所需的沉淀時(shí)間就會(huì )增加。②專(zhuān)用的上清液排出裝置受到結構上的限制，上清液排出水的深度不能過(guò)深。

　　反應池水深過(guò)淺，基于以下理由是不希望的：①在排水期間，由于受到活性污泥界面以上的最小水深限制，上清液排出的深度不能過(guò)深。②與其他相同BOD—SS負荷的處理方式相比，其優(yōu)點(diǎn)是用地面積較少。

　　反應池的數量，考慮清洗和檢修等情況，原則上設2個(gè)以上。在規模較小或投產(chǎn)初期污水量較小時(shí)，也可建一個(gè)池。

　　3、排水裝置

　　排水系統是SBR處理工藝設計的重要內容，也是其設計中最具特色和關(guān)系到系統運行成敗的關(guān)鍵部分。目前，國內外報道的SBR排水裝置大致可歸納為以下幾種：⑴潛水泵單點(diǎn)或多點(diǎn)排水。這種方式電耗大且容易吸出沉淀污泥；⑵池端（側）多點(diǎn)固定閥門(mén)排水，由上自下開(kāi)啟閥門(mén)。缺點(diǎn)操作不方便，排水容易帶泥；⑶專(zhuān)用設備潷水器。潷水器是是一種能隨水位變化而調節的出水堰，排水口淹沒(méi)在水面下一定深度，可防止浮渣進(jìn)入。理想的排水裝置應滿(mǎn)足以下幾個(gè)條件：①單位時(shí)間內出水量大，流速小，不會(huì )使沉淀污泥重新翻起；②集水口隨水位下降，排水期間始終保持反應當中的靜止沉淀狀態(tài)；③排水設備堅固耐用且排水量可無(wú)級調控，自動(dòng)化程度高。

　　在設定一個(gè)周期的排水時(shí)間時(shí)，必須注意以下項目：

　　 ①上清液排出裝置的溢流負荷——確定需要的設備數量；

　　 ②活性污泥界面上的最小水深——主要是為了防止污泥上浮，由上清液排出裝置和溢流負荷確定，性能方面，水深要盡可能小；

　　 ③隨著(zhù)上清液排出裝置的溢流負荷的增加，單位時(shí)間的處理水排出量增大，可縮短排水時(shí)間，相應的后續處理構筑物容量須擴大；

　　 ④ 在排水期，沉淀的活性污泥上浮是發(fā)生在排水即將結束的時(shí)候，從沉淀工序的中期就開(kāi)始排水符合SBR法的運行原理。

　　 SBR工藝的需氧與供氧

　　 SBR工藝有機物的降解規律與推流式曝氣池類(lèi)似，推流式曝氣池是空間（長(cháng)度）上的推流，而SBR反應池是時(shí)間意義上的推流。由于SBR工藝有機物濃度是逐漸變化的，在反應初期，池內有機物濃度較高，如果供氧速率小于耗氧速率，則混合液中的溶解氧為零，對單一的微生物而言，氧氣的得到可能是間斷的，供氧速率決定了有機物的降解速率。隨著(zhù)好氧進(jìn)程的深入，有機物濃度降低，供氧速率開(kāi)始大于耗氧速率，溶解氧開(kāi)始出現，微生物開(kāi)始可以得到充足的氧氣供應，有機物濃度的高低成為影響有機物降解速率的一個(gè)重要因素。從耗氧與供氧的關(guān)系來(lái)看，在反應初期SBR反應池保持充足的供氧，可以提高有機物的降解速度，隨著(zhù)溶解氧的出現，逐漸減少供氧量，可以節約運行費用，縮短反應時(shí)間。SBR反應池通過(guò)曝氣系統的設計，采用漸減曝氣更經(jīng)濟、合理一些。

　　 SBR工藝排出比（1/m）的選擇

　　 SBR工藝排出比（1/m）的大小決定了SBR工藝反應初期有機物濃度的高低。排出比小，初始有機物濃度低，反之則高。根據微生物降解有機物的規律，當有機物濃度高時(shí)，有機物降解速率大，曝氣時(shí)間可以減少。但是，當有機物濃度高時(shí)，耗氧速率也大，供氧與耗氧的矛盾可能更大。此外，不同的廢水活性污泥的沉降性能也不同。污泥沉降性能好，沉淀后上清液就多，宜選用較小的排出比，反之則宜采用較大的排出比。排出比的選擇還與設計選用的污泥負荷率、混合液污泥濃度等有關(guān)。

　　 SBR反應池混合液污泥濃度

　　根據活性污泥法的基本原理，混合液污泥濃度的大小決定了生化反應器容積的大小。SBR工藝也同樣如此，當混合液污泥濃度高時(shí)，所需曝氣反應時(shí)間就短，SBR反應池池容就小，反之SBR反應池池容則大。但是，當混合液污泥濃度高時(shí)，生化反應初期耗氧速率增大，供氧與耗氧的矛盾更大。此外，池內混合液污泥濃度的大小還決定了沉淀時(shí)間。污泥濃度高需要的沉淀時(shí)間長(cháng)，反之則短。當污泥的沉降性能好，排出比小，有機物濃度低，供氧速率高，可以選用較大的數值，反之則宜選用較小的數值。SBR工藝混合液污泥濃度的選擇應綜合多方面的因素來(lái)考慮。

　　 關(guān)于污泥負荷率的選擇

　　污泥負荷率是影響曝氣反應時(shí)間的主要參數，污泥負荷率的大小關(guān)系到SBR反應池最終出水有機物濃度的高低。當要求的出水有機物濃度低時(shí)，污泥負荷率宜選用低值；當廢水易于生物降解時(shí)，污泥負荷率隨著(zhù)增大。污泥負荷率的選擇應根據廢水的可生化性以及要求的出水水質(zhì)來(lái)確定。

　　 SBR工藝與調節、水解酸化工藝的結合

　　 SBR工藝采用間歇進(jìn)水、間歇排水，SBR反應池有一定的調節功能，可以在一定程度上起到均衡水質(zhì)、水量的作用。通過(guò)供氣系統、攪拌系統的設計，自動(dòng)控制方式的設計，閑置期時(shí)間的選擇，可以將SBR工藝與調節、水解酸化工藝結合起來(lái)，使三者合建在一起，從而節約投資與運行管理費用。

　　在進(jìn)水期采用水下攪拌器進(jìn)行攪拌，進(jìn)水電動(dòng)閥的關(guān)閉采用液位控制，根據水解酸化需要的時(shí)間確定開(kāi)始曝氣時(shí)刻，將調節、水解酸化工藝與SBR工藝有機的結合在一起。反應池進(jìn)水開(kāi)始作為閑置期的結束則可以使整個(gè)系統能正常運行。具體操作方式如下所述：

　　進(jìn)水開(kāi)始既為閑置結束，通過(guò)上一組SBR池進(jìn)水結束時(shí)間來(lái)控制；

　　進(jìn)水結束通過(guò)液位控制，整個(gè)進(jìn)水時(shí)間可能是變化的。

　　水解酸化時(shí)間由進(jìn)水開(kāi)始至曝氣反應開(kāi)始，包括進(jìn)水期，這段時(shí)間可以根據水量的變化情況與需要的水解酸化時(shí)間來(lái)確定，不小于在最小流量下充滿(mǎn)SBR反應池所需的時(shí)間。

　　曝氣反應開(kāi)始既為水解酸化攪拌結束，曝氣反應時(shí)間可根據計算得出。

　　沉淀時(shí)間根據污泥沉降性能及混合液污泥濃度決定，它的開(kāi)始即為曝氣反應的結束。

　　排水時(shí)間由潷水器的性能決定，潷水結束可以通過(guò)液位控制。

　　閑置期的時(shí)間選擇是調節、水解酸化及SBR工藝結合好壞的關(guān)鍵。閑置時(shí)間的長(cháng)短應根據廢水的變化情況來(lái)確定，實(shí)際運行中，閑置時(shí)間經(jīng)常變動(dòng)。通過(guò)閑置期間的調整，將SBR反應池的進(jìn)水合理安排，使整個(gè)系統能正常運轉，避免整個(gè)運行過(guò)程的紊亂。

　　 SBR調試程序及注意事項

　　（一）活性污泥的培養馴化

　　 SBR反應池去除有機物的機理與普通活性污泥法基本相同，主要大量繁殖的微生物群體降解污水中的有機物。

　　活性污泥處理系統在正式投產(chǎn)之前的首要工作是培養和馴化活性污泥。活性污泥的培養馴化可歸納為異步培馴法、同步培馴法和接種培馴法，異步法為先培養后馴化，同步法則培養和馴化同時(shí)進(jìn)行或交替進(jìn)行，接種法系利用其他污水處理廠(chǎng)的剩余污泥，再進(jìn)行適當的培馴。

　　培養活性污泥需要有菌種和菌種所需要的營(yíng)養物。對于城市污水，其中的菌種和營(yíng)養都具備，可以直接進(jìn)行培養。對于工業(yè)廢水，由于其中缺乏專(zhuān)性菌種和足夠的營(yíng)養，因此在投產(chǎn)時(shí)除用一般的菌種和所需要營(yíng)養培養足夠的活性污泥外，還應對所培養的活性污泥進(jìn)行馴化，使活性污泥微生物群體逐漸形成具有代謝特定工業(yè)廢水的酶系統，具有某種專(zhuān)性。

　　（二）試運行

　　活性污泥培養馴化成熟后，就開(kāi)始試運行。試運行的目的使確定最佳的運行條件。

　　在活性污泥系統的運行中，影響因素很多，混合液污泥濃度、空氣量、污水量、污水的營(yíng)養情況等。活性污泥法要求在曝氣池內保持適宜的營(yíng)養物與微生物的比值，供給所需要的氧，使微生物很好的和有機物相接觸，全體均勻的保持適當的接觸時(shí)間。

　　對SBR處理工藝而言，運行周期的確定還與沉淀、排水排泥時(shí)間及閑置時(shí)間有關(guān)，還和處理工藝中所設計的SBR反應器數量有關(guān)。運行周期的確定除了要保證處理過(guò)程中運行的穩定性和處理效果外，還要保證每個(gè)池充水的順序連續性，即合理的運行周期應滿(mǎn)足運行過(guò)程中避免兩個(gè)或兩個(gè)以上的池子同時(shí)進(jìn)水或第一個(gè)池子和最后一個(gè)池子進(jìn)水脫節的現象。同時(shí)通過(guò)改變曝氣時(shí)間和排水時(shí)間，對污水進(jìn)行不同的反應測試，確定最佳的運行模式，達到最佳的出水水質(zhì)、最經(jīng)濟的運行方式。

　　（三）污泥沉降性能的控制

　　活性污泥的良好沉降性能是保證活性污泥處理系統正常運行的前提條件之一。如果污泥的沉降性能不好，在SBR的反應期結束后，污泥難以沉淀，污泥的壓密性差，上層清液的排除就受到限制，水泥比下降，導致每個(gè)運行周期處理污水量下降。如果污泥的絮凝性能差，則出水中的懸浮固體（SS）含量將升高，COD上升，導致處理出水水質(zhì)的下降。

　　導致污泥沉降性能惡化的原因是多方面的，但都表現在污泥容積指數（SVI）的升高。SBR工藝中由于反復出現高濃度基質(zhì)，在菌膠團菌和絲狀菌共存的生態(tài)環(huán)境中，絲狀菌一般是不容易繁殖的，因而發(fā)生污泥絲狀菌膨脹的可能性是非常低的。SBR較容易出現高粘性膨脹問(wèn)題。這可能是由于SBR法是一個(gè)瞬態(tài)過(guò)程，混合液內基質(zhì)逐步降解，液相中基質(zhì)濃度下降了，但并不完全說(shuō)明基質(zhì)已被氧化去除，加之許多污水的污染物容易被活性污泥吸附和吸收，在很短的時(shí)間內，混合液中的基質(zhì)濃度可降至很低的水平，從污水處理的角度看，已經(jīng)達到了處理效果，但這僅僅是一種相的轉移，混合液中基質(zhì)的濃度的降低僅是一種表面現象。可以認為，在污水處理過(guò)程中，菌膠團之所以形成和有所增長(cháng)，就要求系統中有一定數量的有機基質(zhì)的積累，在胞外形成多糖聚合物（否則菌膠團不增長(cháng)甚至出現細菌分散生長(cháng)現象，出水渾濁）。在實(shí)際操作過(guò)程中往往會(huì )因充水時(shí)間或曝氣方式選擇的不適當或操作不當而使基質(zhì)的積累過(guò)量，致使發(fā)生污泥的高粘性膨脹。

　　污染物在混合液內的積累是逐步的，在一個(gè)周期內一般難以馬上表現出來(lái)，需通過(guò)觀(guān)察各運行周期間的污泥沉降性能的變化才能體現出來(lái)。為使污泥具有良好的沉降性能，應注意每個(gè)運行周期內污泥的SVI變化趨勢，及時(shí)調整運行方式以確保良好的處理效果。