水處理常用計算公式匯總 | 碳源、除磷、反滲透、水泵和隔油池……

按順序分別為 碳源、除磷、反滲透、水泵和隔油池 計算公式，建議選擇性查閱。

碳源計算公式

1、碳源選擇

通常反硝化可利用的碳源分為快速碳源(如甲醇、乙酸、乙酸鈉等)、慢速碳源(如淀粉、蛋白質(zhì)、葡萄糖等)和細胞物質(zhì)。不同的外加碳源對系統的反硝化影響不同，即使外加碳投加量相同，反硝化效果也不同。

與慢速碳源和細胞物質(zhì)相比，甲醇、乙醇、乙酸、乙酸鈉等快速碳源的反硝化速率最快，因此應用較多。表1 對比了四種快速碳源的性能。

2、碳源投加量計算

1）氮平衡

進(jìn)水總氮和出水總氮均包括各種形態(tài)的氮。進(jìn)水總氮主要是氨氮和有機氮，出水總氮主要是硝態(tài)氮和有機氮。

進(jìn)水總氮進(jìn)入到生物反應池，一部分通過(guò)反硝化作用排入大氣，一部分通過(guò)同化作用進(jìn)入活性污泥中，剩余的出水總氮需滿(mǎn)足相關(guān)水質(zhì)排放要求。

2）碳源投加量計算

同化作用進(jìn)入污泥中的氮按BOD5 去除量的5%計，即0.05(Si-Se)，其中Si、Se 分別為進(jìn)水和出水的BOD5 濃度。

反硝化作用去除的氮與反硝化工藝缺氧池容大小和進(jìn)水BOD5 濃度有關(guān)。

反硝化設計參數的概念，是將其定義為反硝化的硝態(tài)氮濃度與進(jìn)水BOD5 濃度之比， 表示為Kde(kgNO3--N/kgBOD5)。

由此可算出反硝化去除的硝態(tài)氮

[NO3--N]=KdeSi。

從理論上講，反硝化1kg 硝態(tài)氮消耗2.86kgBOD5，即：

Kde=1/2.86(kg NO3--N/kgBOD5)

=0.35(kg NO3--N/kgBOD5)

污水處理廠(chǎng)需消耗外加碳源對應氮量的計算公式為：

N=Ne 計 - NsNe 計=Ni - KdeSi - 0.05(Si-Se)

式中：

N—需消耗外加碳源對應氮量，mg/L；

Ne 計—根據設計的污水水質(zhì)和設計的工藝參數計算出能達到的出水總氮，mg/L；

Ns— 二沉池出水總氮排放標準， mg/L；

Kde—0.35，kg

NO3--N/kgBOD5；

Si—進(jìn)水BOD5 濃度，mg/L；

Se—出水BOD5 濃度，mg/L；

Ne 計需通過(guò)建立氮平衡方程計算，生化反應系統的氮平衡見(jiàn)圖1。

通過(guò)計算出的氮量，折算成需消耗的碳量。

除磷計算公式

1、除磷藥劑投加量的計算

國內較常用的是鐵鹽或鋁鹽，它們與磷的化學(xué)反應如式(1)?(2)?

Al3++PO3-4→AlPO4↓(1)

Fe3++PO3-4→FePO4↓(2)

與沉淀反應相競爭的反應是金屬離子與OH-的反應，反應式如式(3)?(4)?

Al3++3OH-→Al(OH)3↓(3)

Fe3++3OH-→Fe(OH)3↓(4)

由式 (1) 和式 (2) 可知去除 1mol 的磷酸鹽，需要 1mol 的鐵離子或鋁離子?

由于在實(shí)際工程中，反應并不是 100% 有效進(jìn)行的，加之 OH - 會(huì )參與競爭，與金屬離子反應，生成相應的氫氧化物，如式 (3) 和式 (4) ，所以實(shí)際化學(xué)沉淀藥劑一般需要超量投加，以保證達到所需要的出水 P 濃度?

《給水排水設計手冊》第 5 冊和德國設計規范中都提到了同步沉淀化學(xué)除磷可按 1mol 磷需投加 1.5mol 的鋁鹽 ( 或鐵鹽 ) 來(lái)考慮?

為了計算方便，實(shí)際計算中將摩爾換算成質(zhì)量單位? 如 ：

1molFe=56gFe ， 1 molAl=27gAl ， 1molP=31gP ；

也就是說(shuō)去除1kg 磷，當采用鐵鹽時(shí)需要投加:1.5×(56/31)=2.7 kgFe/kgP；

當采用鋁鹽時(shí)需投加:1.5×(27/31)= 1.3kgAl/kgP?

2、需要輔助化學(xué)除磷去除的磷量計算

同步沉淀化學(xué)除磷系統中，想要計算出除磷藥劑的投加量，關(guān)鍵是先求得需要輔助化學(xué)除磷去除的磷量?對于已經(jīng)運行的污水處理廠(chǎng)及設計中的污水處理廠(chǎng)其算法有所不同?

1） 已經(jīng)運行的污水處理廠(chǎng) PPrec=PEST-PER

(5) 式中

PPrec—— 需要輔助化學(xué)除磷去除的磷量， mg/L ；
PEST—— 二沉池出水總磷實(shí)測濃度， mg/L ；
PER—— 污水處理廠(chǎng)出水允許總磷濃度， mg/L ?

2） 設計中的污水處理廠(chǎng)

根據磷的物料平衡可得 : PPrec=PIAT-PER-PBM -PBioP

(6) 式中

PIAT—— 生化系統進(jìn)水中總磷設計濃度， mg/L ；
PBM —— 通過(guò)生物合成去除的磷量， PBM= 0.01CBOD ， IAT ， mg/L ；
CBOD ， IAT—— 生化系統進(jìn)水中 BOD5 實(shí)測濃度， mg/L ；
PBioP—— 通過(guò)生物過(guò)量吸附去除的磷量， mg/L ?

PBioP 值與多種因素有關(guān)，德國 ATV-A131 標準中推薦 PBioP 的取值可根據如下幾種情況進(jìn)行估算 ：

(1) 當生化系統中設有前置厭氧池時(shí) ，
PBioP 可按 (0.01~0.015)CBOD ， IAT 進(jìn)行估算?

(2) 當水溫較低?出水中硝態(tài)氮濃度≥ 15mg/L ，即使設有前置厭氧池，生物除磷的效果也將受到一定的影響，
PBioP 可按 (0.005~0.01)CBOD ， IAT 進(jìn)行估算?

(3) 當生化系統中設有前置反硝化或多級反硝化池，但未設厭氧池時(shí)，
PBioP 可按≤ 0.005CBOD ， IAT 進(jìn)行估算?

(4) 當水溫較低，回流至反硝化區的內回流混合液部分回流至厭氧池時(shí) ( 此時(shí)為改善反硝化效果將厭氧池作為缺氧池使用 ) ，
PBioP 可按≤ 0.005CBOD ， IAT 進(jìn)行估算?

反滲透計算公式

水泵計算公式

泵的揚程計算是選擇泵的重要依據，這是由管網(wǎng)系統的安裝和操作條件決定的。計算前應首先繪制流程草圖，平、立面布置圖，計算出管線(xiàn)的長(cháng)度、管徑及管件型式和數量。

一般管網(wǎng)如下圖所示，（更多圖例可參考化工工藝設計手冊）。

D——排出幾何高度，m；

取值：高于泵入口中心線(xiàn)：為正；低于泵入口中心線(xiàn)：為負；

S——吸入幾何高度，m；

取值：高于泵入口中心線(xiàn)：為負；低于泵入口中心線(xiàn)：為正；

Pd、Ps——容器內操作壓力，m液柱（表壓）；

取值：以表壓正負為準

Hf1——直管阻力損失，m液柱；

Hf2——管件阻力損失，m液柱；

Hf3——進(jìn)出口局部阻力損失，m液柱；

h ——泵的揚程，m液柱

h＝D+S+hf1+hf2+h3+Pd－Ps

h= D－S+hf1+hf2+hf3+Pd－Ps

h= D＋S+hf1+hf2+hf3+Pd－Ps

計算式中各參數符號的意義↓

某些工業(yè)管材的ε約值見(jiàn)下表 ↓

管網(wǎng)局部阻力計算 ↓

常用管件和閥件底局部阻力系數ζ ↓

隔油池計算公式

1、設計基準

可能分離的油的最小粒徑：d≥15μm;

油的密度：ρ=0.92～0.95g/cm3;

隔油池水平流速：v≤0.9m/min，且不大于油滴上浮速度的15倍;

池子的尺寸范圍：深度0.9～2.4m； 寬度1.8～6.1m； 深度/寬度0.3～0.5； 安全系數k=1.6。

2、計算

過(guò)水斷面積A：A=Q/v，m2 （1）

式中：

Q——處理水量，m3/min;

v——水平流速，m/min;

v≤15u （2）

式中

G——重力加速度，980cm/s2

ρ油——油的密度，g/cm3

ρ水——水的密度，g/cm3

d——油滴粒徑，一般取0.015cm

μ——動(dòng)力粘度系數，(g·s)/cm2，當水溫為20℃時(shí)μ=0.0102

u——油滴上浮速度，m/min

池子寬度B和有效水深h1，按設計基準取下限值，然后校核Bh1≥A，否則重新設定B、h1值。

池總長(cháng)度 L=L1+L2+L3+L4

式中

L1——布水槽寬度，一般取0.5～0.8m;

L2——油水分離區有效長(cháng)度，m;

L2＝kvt，m (3-5-39)

式中

t——沉淀時(shí)間，min

t=h1/u (3-5-40)

其他符號同前

L3——集水槽寬度，一般取0.8m;

L4——吸水井寬度，m。

吸水井有效容積大于排水泵5min排水量。

3、浮上油的處置

浮油經(jīng)撇油管收集，自流出水外。在浮油量不 大，來(lái)水比較穩定時(shí)，可在池外用油桶接受，否則 需設貯油坑，坑頂面高度與隔油池頂相平。對溫度 低時(shí)粘度較大的浮油，貯油坑里可設蒸汽加熱。

1—料斗；2—定量給料器；3—溶解溶液桶；

4—攪拌機；5—計量泵；6—Y型過(guò)濾器。