【氣浮機】詳解高氨氮廢水去除技術(shù)CASS工藝

長(cháng)期以來(lái)，高濃度氨氮一般出現在工業(yè)廢水中，處理這部分廢水大多采用物化和生化方法相結合的工藝或者完全物化工藝。但是，隨著(zhù)人們消費結構的變化，生活污水的高氨氮已經(jīng)成為一個(gè)不容忽視的問(wèn)題，解決這一問(wèn)題對于防止水體富營(yíng)養化和解決水污染問(wèn)題具有重要意義。

生活污水中氨氮的變化范圍一般在20～150mg/L，通常把氨氮濃度在80mg/L以上的生活污水稱(chēng)為高氨氮生活污水。本試驗所研究的高氨氮生活污水濃度范圍在80～150mg/L。對高氨氮生活污水的處理研究可適用的范圍為：城市生活污水、小城鎮污水、高校生活污水、小區生活污水以及工業(yè)廢水。國內外目前對于應用CASS工藝處理高氨氮生活污水的研究還處于起步階段，處理效果也不理想，脫氮率較低。研究如何將CASS工藝用于高氨氮生活污水的處理，充分發(fā)揮CASS工藝脫氮除磷效果好、耐沖擊負荷能力強、防止污泥膨脹、建設費用低和管理方便等優(yōu)點(diǎn)，對于促進(jìn)CASS工藝的發(fā)展和改善水體環(huán)境具有現實(shí)意義。

試驗裝置和試驗方法

一、試驗裝置

試驗采用的CASS反應器反應器尺寸大小：L×B×H=1000mm×320mm×450mm，分為缺氧區和好氧區兩個(gè)部分，其中缺氧區長(cháng)度為200mm，好氧區為800mm。潷水部分采用絲杠套筒式潷水器，受PLC控制器控制。

二、試驗條件

試驗原水取自某高校學(xué)生公寓樓前化糞池上清液。生活污水由廁所、廚房排水，洗浴水和其它污水組成，其中，廁所污水和廚房排水是生活污水的主要來(lái)源。污水中的NH3-N濃度高，濃度在90～120mg/L，占進(jìn)水總氮的92%左右，COD濃度在400～900 mg/L。試驗周期運行時(shí)間設定為4h，各階段時(shí)間分配一般為：曝氣120min，沉淀90min，排水20min，閑置10min。試驗采用均勻曝氣方式，每個(gè)周期的曝氣量保持不變，以曝氣期末端DO作為控制目標，試驗過(guò)程中末端DO一般控制為2.5mg/L。CASS工藝采用變容積運行，最高水位和最低水位的MLSS相差較大，系統內的MLSS始終處于一個(gè)變化狀態(tài)。一般平均MLSS控制在4000～4500 mg/L。

試驗結果和討論

一、 污泥負荷對脫氮的影響

試驗分別采用HRT為12h和16h;周期運行時(shí)間為4h，各階段時(shí)間分配為：曝氣120min，沉淀90min，排水20min，閑置10min;以曝氣期末端DO控制在2.5～3.0mg/L。回流比采用150%。

圖1表明，試驗中污泥有機負荷對各種物質(zhì)的去除均有重要影響。當污泥有機負荷低于0.25kgCOD/(kgMLSS˙d)時(shí)，硝化率在96%以上，COD去除率為88%左右，而脫氮率在50～70%之間。當污泥有機負荷在0.18～0.25 kgCOD/(kgMLSS˙d)時(shí)脫氮效果最好，脫氮率在60～70%;當污泥有機負荷高于0.28kgCOD/(kgMLSS˙d) 時(shí)，COD去除率降低到80%以下，硝化率在50～80%，脫氮率在39～60%。

圖2表明，NH3-N負荷對硝化的影響較大，當NH3-N負荷低于0.045kg NH3-N/(kgMLSS˙d)時(shí)，硝化率達到96%以上，而當NH3-N負荷高于0.045kg NH3-N/(kgMLSS˙d)時(shí)，硝化率明顯下降，僅達到50～80%。NH3-N負荷對反硝化的影響不明顯。

二、回流比對脫氮的影響

分別采用50%、100%、150%、200%、250%五種回流比進(jìn)行對比試驗。HRT為16h;周期運行時(shí)間為4h，各階段時(shí)間分配為：曝氣120min，沉淀90min，排水20min，閑置10min;曝氣期末端DO控制在2.5～3.0mg/L。回流比試驗數據如表1所示, 回流比對脫氮效果的影響曲線(xiàn)如圖3所示：

表1 回流比試驗數據表

當生活污水試驗的回流比從50%到250%以每次50%的速度遞增時(shí)，系統的脫氮率呈現出先增大后減小的趨勢，當回流比增大到150%時(shí)，系統的脫氮率達到最大，其數值為62.65%，NH3-N保持97%以上的去除率， COD去除率也達到88%以上。

三、曝氣時(shí)間和溶解氧對脫氮的影響

改變曝氣量以控制末端DO，并改變曝氣時(shí)間，具體組合工況見(jiàn)表2，

表2 試驗工況數據表

當曝氣量和曝氣時(shí)間發(fā)生變化時(shí)，各工況一個(gè)周期內DO的變化并不相同，但是各個(gè)工況都表現出由小到大的一個(gè)變化過(guò)程。試驗采用 HRT為16h，回流比為150%。五種工況的出水水質(zhì)情況如表3所示。

表3 五種工況試驗結果數據表

從上述分析可知，DO的控制對脫氮效果的影響較大。要取得好的脫氮效果，首先要將硝化進(jìn)行得比較徹底，而DO對于硝化反應有著(zhù)重要的影響。試驗表明，適合于脫氮的DO濃度反映在兩個(gè)方面：一是曝氣階段的最低DO濃度必須達到一定水平，根據試驗，這個(gè)最低DO濃度水平是1.40 mg/L;二是曝氣期末端DO水平也要達到一個(gè)較高值，這個(gè)值的選擇范圍要寬一些，根據試驗結果， 2.5～3.5 mg/L的控制范圍比較合理。

五種工況下，DO和曝氣時(shí)間的改變對NH3-N去除率影響最大，NH3-N去除效果好的工況脫氮效果也相應較好，硝化最好的工況3脫氮效果最好，脫氮率達到了65.93%，而硝化率最低的工況5脫氮率則最低，為49.16%;DO和曝氣時(shí)間對COD去除率的影響則很小，各種工況下COD的去除率都達到了90.32%以上，

曝氣時(shí)間對脫氮的影響也是存在的，試驗表明，要取得較好的脫氮效果，縮短曝氣時(shí)間就必然需要增大曝氣量，即便如此，試驗中的工況2和工況3的脫氮效果還是有差異，若工藝曝氣時(shí)間采用定時(shí)控制，在選擇合適的曝氣量下，應盡量選擇較長(cháng)的曝氣時(shí)間。

四、 CASS工藝曝氣時(shí)間控制研究

關(guān)于DO和曝氣時(shí)間對系統脫氮影響的研究表明，曝氣時(shí)間可以根據污水處理的需要進(jìn)行靈活的選擇，但是如何選擇最合理的曝氣時(shí)間是下面試驗需要討論的問(wèn)題。

對曝氣時(shí)間控制目的有三個(gè)：一是實(shí)現計算機自動(dòng)控制;二是在保證出水水質(zhì)前提下盡可能節省運行費用;三是避免曝氣量不足或反應時(shí)間過(guò)長(cháng)而引起的污泥膨脹。

目前CASS工藝對曝氣時(shí)間的控制有兩種方法，即定時(shí)控制和實(shí)時(shí)控制。

定時(shí)控制是將曝氣時(shí)間設定為某一固定值。實(shí)時(shí)控制是采用現代監測儀器對反應時(shí)間進(jìn)行控制。一種是通過(guò)在線(xiàn)COD或BOD儀監測污水，一旦達到出水要求即停止曝氣，這是最理想的控制方式，但是對監測儀器的要求較高;另一種是通過(guò)ORP、DO、pH儀來(lái)控制曝氣時(shí)間，由于曝氣期內CASS池的COD、NH3-N和NO3-N等物質(zhì)濃度的變化與ORP、DO和pH等值之間存在著(zhù)一定的相關(guān)性，這種相關(guān)性可有效地指導工程曝氣時(shí)間的控制。實(shí)時(shí)控制是目前研究和應用最為廣泛的方法，但是對于不同的水質(zhì)，曝氣過(guò)程中的參數變化規律是不同的，需要作具體的分析。

結論

1、污泥有機負荷控制在0.18～0.25kgCOD/(kgMLSS˙ d)左右，其反硝化效率較高，脫氮率可以達到60～70%。而當污泥有機負荷高于0.28 kgCOD/(kgMLSS˙d)時(shí)，COD的降解和含氮物質(zhì)的硝化都開(kāi)始受到很大影響，出水中COD和NH3-N的濃度都偏高，出水水質(zhì)變壞。當NH3-N負荷低于0.045kg NH3-N/(kgMLSS˙d)時(shí)，硝化進(jìn)行得比較徹底，硝化率達到96%以上。反之，則硝化效果急劇下降，硝化率明顯下降，僅達到50～80%, 但NH3-N負荷對反硝化效果影響不明顯。2、當回流比從50%增加到250%時(shí)，系統脫氮率先增后減，在回流比為150%時(shí)達到最大值。3、DO對于硝化效果有著(zhù)重要的影響。要取得較好的硝化效果，一是主反應區最低的DO要達到1.40 mg/L以上;二是曝氣期末端DO控制在 2.5～3.5 mg/L范圍。4、曝氣時(shí)間對脫氮效果也存在影響，要取得較好的脫氮效果，縮短曝氣時(shí)間就需要增大曝氣量，對于采用時(shí)間作為控制參數的CASS工藝，在選擇合適的曝氣量、滿(mǎn)足沉淀和潷水要求的前提下，應盡量選擇較長(cháng)的曝氣時(shí)間。

5、實(shí)時(shí)控制優(yōu)于定時(shí)控制，CASS工藝在處理高氨氮生活污水時(shí)采用DO與NH3-N的相關(guān)性作為控制曝氣時(shí)間的依據比較合理，這種控制方式可實(shí)現計算機自動(dòng)控制，在保證出水水質(zhì)前提下盡可能節省運行費用。